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吸收塔浆液溢流的原因有哪些?

  • 吸收塔浆液溢流的原因有哪些? 吸收塔浆液间歇性溢流的根本原因在于气泡或 泡沫的产生,引起的虚伪液位远高于DCS所显现 的液位[2];再加上底部浆液扰动泵脉冲扰动或拌和 器拌和、氧
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吸收塔浆液溢流的原因有哪些?
  • 玻璃钢吸收塔
吸收塔浆液间歇性溢流的根本原因在于气泡或 泡沫的产生,引起的“虚伪液位”远高于DCS所显现 的液位[2];再加上底部浆液扰动泵脉冲扰动或拌和 器拌和、氧化空气鼓入、浆液喷淋等要素的综合影响 引起液位波动。结合脱硫体系吸收塔 浆液起泡的原因,剖析如下:

1)杂质混入到吸收塔浆液中。吸收塔浆液中由 于体系中进入了其他成分,增加了气泡液膜的机械强 度,使得泡沫安稳性高,而纯净的液体因为起泡性只 与其外表张力有关,液膜之间能相互连接,使构成的 气泡不断扩大,终究破裂,不能构成安稳的泡沫[3], 杂质混入的可能性原因如下:一是锅炉在运转过程中 投油、燃烧不充分,未燃尽成分随锅炉尾部烟气进入 吸收塔;二是脱硫吸收剂石灰石中含过量MgO(起泡 剂),与硫酸根离子发生反应;三是经过除尘器的烟 气粉尘浓度超支,含有过量的重金属。

2)脱硫用工艺水水质问题。公司脱硫 体系工艺水用水为空压机冷却水回水,该水温度较 高,夏天可达40℃左右。因为本身较高的浓缩倍率 加之经过了各种药剂处理,使得工艺水水质极不稳 定,且极易起泡。并且吸收塔在正常运转时考虑到水 平衡的要素,很多的滤液水经常不间断地弥补至吸收 塔浆液中,因为滤液水为吸收塔排出浆液经石膏旋流 站旋流后的溢流,其间含有很多的重金属离子也会促 使泡沫的产生。

3)氧化风机风量及跳闸问题。氧化风机风量是 根据规划煤种含硫量而确定的,针对不同煤种,风机 没有风量调节功用,使得进入吸收塔的氧化风量大大 超越实际需要,这些充裕的空气都以气泡的方式从氧 化区底部溢至浆液的外表,从而助长了浆液动态液位 的虚伪值,也导致吸收塔溢流[4]。别的运转过程中 氧化风机忽然跳闸现象的呈现,使吸收塔浆液气液平 衡被损坏,也会导致吸收塔浆液很多溢流。

4)浆液扰动泵、浆液喷淋的影响。盘电公司每 个吸收塔浆液循环体系有4台浆液循环泵,流量均在 7 600 m3/h,吸收塔浆液循环泵的大流量循环喷淋, 一定程度上加重了吸收塔液位的波动。

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  • 尾气吸收塔
4 吸收塔浆液溢流现象的操控措施

防止吸收塔浆液呈现起泡溢流的现象,脱硫体系 运转人员应当时间提高运转才能,从浆液溢流的原因 出发,做出适当的运转工况调整。

1)适当下降浆液静态液位。正常运转时将吸收 塔液位操控在正常值的低限维持运转[5]。 公司吸收塔实际操控液位在13·0~13·5 m,主要是 防止高液位时吸收塔浆液溢流进入GGH换热元件表 面形成结垢阻塞,坚持通过石膏浆液排出泵排出石膏 浆液,下降吸收塔的密度,坚持吸收塔浆液密度操控 在1 110~1 130 kg/m3之间,减少吸收塔内杂质浓度, 提高浆液质量,防止因密度过高形成浆液起泡溢流。

2)脱硫废水的及时排放。盘电公司废水处理系 统,每天处理后向渣体系排放的废水为200 m3左右, 及时排放废水来下降吸收塔浆液中重金属离子、 Cl-、有机物、悬浮物及各种杂质的含量,防止因杂质 逐渐累积导致吸收塔内浆液“中毒”,形成脱硫率下 降、起泡溢流现象加重。

3)在确保脱硫功率高于95%的前提下,坚持2 台浆液循环泵运转。针对盘电公司现在燃煤为低硫 煤的特点,考虑到节能方面的要素,在确保脱硫功率 的基础上,现在盘电公司在正常运转时基本上坚持两 台浆液循环泵运转,由此可以减小吸收塔内部浆液的 扰动,减轻吸收塔浆液的起泡程度。

吸收塔浆液溢流的原因有哪些?

  • 玻璃钢吸收塔
4)严格执行现在脱硫专业运转规程和各项技术 措施。与其他专业紧密配合,在主机投油或除尘设备 呈现毛病时,可采用暂时打开旁路烟气挡板,调小增 加风机叶片的运转方式,最大程度地减少进入到脱 硫体系的杂质或粉尘。

5)参加消泡剂。参加消泡剂是最直接的操控手 段,定期把消泡剂参加到吸收塔地坑里通过排水坑泵 打到吸收塔中,能快速处理起泡问题。但是,该方法 不能从根本上处理问题,一旦中止参加消泡剂时间过 长,吸收塔浆液可能再次呈现起泡溢流的现象,并且 消泡剂的很多使用在一定程度上增加了运转成本。

6)定期对吸收塔液位进行标定。盘电公司脱硫 体系吸收塔所采用液位计为压力变送器式液位计,取 三次平均值,减小液位误差,并剖析动态液位与静态 液位之间联系及规则,确保DCS画面吸收塔液位显 示值的正确性。

7)对于没有设置GGH的电厂脱硫体系,应定期 打开烟道底部疏水阀疏水,防止浆液到达增压风机出 口段。当溢流浆液进入烟道后,吸收塔入口处烟气温 度忽然大幅下降,必须及时停运增压风机。

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